L10: 可靠性为 90% 的基本额定寿命。a1: 可靠性的寿命修正系数a2: 轴承特性的寿命修正系数a3: 工况的寿命修正系数可靠性超过90%的a1值见表4.4。轴承特性的寿命修正系数a2用于反映轴承钢的改进。NSK 全部采用真空脱气轴承钢材,且 NSK 测试表明相较于以前的材料,该材料能够大幅延长轴承的寿命。轴承尺寸表中所列的基本额定动载荷 Cr和 Ca,是考虑了材料及制造技术改进所延长寿命后计算得出的值。因此,使用公式 (4.7) 推算寿命时,可假设 a2 >1。轴承成对双联的种类,有外圈正面配合的面对面双联(DF 型)、背面配合的双联(DB 型)。SR4ZZ轴承大概价格
表面起点型剥落在实际轴承使用中,润滑剂常常受到诸如金属屑、毛刺、铸砂等异物的污染。异物颗粒混入润滑剂后,滚动体会将颗粒压到滚道上,从而在滚道和滚动体的表面产生压痕。在压痕的边缘会出现应力集中,产生细裂纹,并逐渐发展成滚道和滚动体的剥落现象。如图 4.8 所示,在比较大表面应力较低且润滑剂受污染的条件下,轴承的实际寿命要短于传统计算寿命。实际的寿命线偏离使用寿命理论计算得到的线,且趋向寿命更短的方向。结果表明,在润滑剂受污染的情况下,随着比较大表面接触应力的下降,实际寿命相比理论寿命进一步缩短。江西MR74轴承加盟费用单列角接触球轴承可以承受径向载荷和单向的轴向载荷。
滚动轴承有着极高的加工精度,并且,为了保持该精度,必须要保证所装轴及轴承座的加工精度和安装精度。然而,在实际使用过程中,轴承周围部件的加工精度有限,且轴在外部载荷作用下发生挠曲时会使轴承内外圈发生倾斜。容 许 的 偏 差 一 般 在 0.0006~0.003 rad(2’~10’),但具体需视深沟球轴承尺寸、运行时的内部游隙以及载荷而定。本节将介绍内 / 外圈偏差与疲劳寿命之间的关系。我们从 62 和 63 系列深沟球轴承中选择了四个不同尺寸的轴承作为例子。
在承受接触应力比较大的接触区内,滚动体与滚道的长久变形量之和大约是滚动体直径的0.0001倍。基本额定静载荷Co在轴承尺寸表中用于向心轴承时列为Cor,用于推力轴承列为Coa。此外,根据ISO对基本额定静载荷标准的变更,NSK球轴承的新Co值调为之前值的0.8~1.3倍,滚子轴承大约是1.5~1.9倍。因此,极限静载荷系数fs的值也相应改变,请予以注意。4.5.2 当量静载荷所谓当量静载荷,是一种假想载荷。即在轴承静止(包括极低速运转或振动)时,在承载比较大应力的滚动体和轴承滚道的接触区产生等同于实际承载条件下比较大应力的假想载荷。向心轴承采用通过轴承中心的径向静载荷作为当量静载荷,推力轴承则采用与中心轴方向一致的轴向静载荷作为当量静载荷。有保持架的滚针轴承,主要使用钢板冲压保持架。
假设各轴承的额定疲劳寿命分别为L1、L2、L3……整个轴承组的额定疲劳寿命为L,可得到下列公式: = + + + .................................... (4.8)式中,e=1.1(球轴承和滚子轴承均适用)使用图4.5,可以简便求出公式(4.8)中的L值。在L1标尺上取公式(4.8)的L1值,在L2标尺上取L2值,将两个值用一条直线连起来,然后读取该直线与L标尺交叉点所对应的值。以此,可以确定 = +的LA值。在L1标尺上取LA值,在L2标尺上取L3值,将两个值用一条直线连起来,然后读取该直线与L标尺交叉点所对应的值。以此,可以确定 = + +的L值。举例设汽车前轮计算得到的轴承疲劳寿命值如下:内侧轴承为 280 000 km外侧轴承为 320 000 km然后,可以根据图4.5确定车轮的轴承疲劳寿命为160 000 km。确定右轮的轴承疲劳寿命后,左轮的轴承疲劳寿命与之相同。因此,前轮轴承组的疲劳寿命为85 000 km。轴承其承受载荷的方向可分为向心轴承和推力轴承。上海F4-9M轴承
内圈或者外圈无挡边的圆柱滚子轴承其内圈和外圈可在轴向相对移动,所以可作为自由端轴承使用。SR4ZZ轴承大概价格
供油不足及剪切发热的影响前文所述的油膜参数是以接触区域边缘充满润滑油和边缘处温度恒定为前提条件求出的。然而实际的使用和润滑条件可能并不能满足以上前提。供油不足便属于这种情况。此时,实际的油膜参数可能要小于公式(4.63)求得的值。如果限制供油量便可能会出现供油不足的情况。这种情况下,需将油膜参数调整为公式 (4 . 63)所得值的50%~70%。其二,在高速运转过程中由于接触区承受过大剪切应力,导致局部油温升高,油黏度下降,使油膜参数小于等温理论值。Murch和Wilson便对剪切发热的影响进行了分析,并为油膜参数建立了折减系数。图4.46所示为使用粘度和速度(滚动体组节圆直径Dpw x每分钟转速n作为参数)的近似计算。将上节中得到的油膜参数乘以折减系数Hi,便可得到考虑剪切发热因素后的油膜参数。SR4ZZ轴承大概价格
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